威尼斯人棋牌-威尼斯欢乐娱人城-首页

丝网纱用聚酯单丝及直接数字制版用网眼织物的制作方法

文档序号:24941349发布日期:2021-05-04 11:34
丝网纱用聚酯单丝及直接数字制版用网眼织物的制作方法

本发明涉及适合于丝网纱(screencloth)用途的高网眼织物(meshfabric)的聚酯单丝。进一步详细而言,涉及适合于直接数字制版(directdigitalplatemaking)的丝网纱用聚酯单丝,该直接数字制版是通过使用了计算机的数字处理,进行不经由正片且不需要染色工序的直接制版/印刷的新的高精细印刷技术。



背景技术:

以往,作为丝网印刷用织物,广泛使用由天然纤维、无机纤维形成的网眼织物。然而,近年来,广泛使用柔软性、耐久性和成本性能优异的合成纤维网、特别是由聚酯形成的网眼织物,在印花印刷、铭版印刷、光盘的标签印刷等平面设计物的高精密印刷、电子基板电路印刷等广泛用途中使用。近年来随着加速的电子设备的高功能化、紧凑化,基板电路也精密化/紧凑化,对丝网纱强烈要求高印刷精度。

为了满足这样的提高印刷精度这样的要求特性,作为构成因素的单丝的高强度/高模量化进展,但另一方面,在制版工序中技术革新也发展。以往的丝网印刷为了抑制光晕而将通过整经/织造而获得的坯布染色成黄色,进行热定形从而制作加工底布。将该加工底布以高张力拉纱到版框,在涂布了以二偶氮系为主的感光乳剂后,在曝光的工序中将正片与版压接,通过紫外线照射使感光乳剂固化。然后,将感光乳剂的不固化部分除去而制作负片,使涂布材料填充于版框内后通过挤压而在被摄体上涂布涂布剂进行印刷。在制版/印刷的工序中,从印刷精度的观点考虑最重要的是正片与印刷版的对位的工序。两者的对位直接关系到印刷精度,另一方面对位的作业较大依赖于作业者的经验/常识/感觉,人为因素大,因此也易于产生偏差。

为了解决该问题,被称为直接数字制版的新的制版/印刷技术的开发发展。所谓直接数字制版,是通过计算机将印刷图案数字化,通过光学输出用激光对制版面的感光乳剂进行处理,直接曝光而在印刷版形成图案的制版/印刷技术。由于直接通过计算机使印刷图案形成,因此不需要正片,能够减少正片的成本,并且没有与正片的合并,因此与以往的丝网印刷方法相比,印刷精度提高。

此外,对于以往的丝网印刷方法,在曝光和感光乳剂固化的工序中产生光晕,印刷精度降低,因此用于防止光晕的处理是必不可少的。例如,在作为一般的丝网纱用单丝的专利文献1、专利文献2中,通过含有作为消光剂也已知的氧化钛,并且在染色工序中将丝网纱染色成黄色,来防止光晕。另一方面,也有除了氧化钛以外,使聚合物本身含有防止光晕的化学物质的先例。在专利文献3中,提出了使聚合物含有有机化合物系的黄色颜料的原液染色单丝的提案,除了防止光晕的效果以外,不需要染色工序,因此可以减少环境负荷。此外,在专利文献4中,通过使聚合物含有紫外线吸取剂,将丝网纱染色成黄色而进行曝光和感光乳剂固化,从而使光晕防止效果提高。

这样,对于以往的丝网印刷方法,为了防止光晕而含有氧化钛,使丝网纱为黄色是必不可少的。另一方面,在衣料用的复丝中没有该限制,如例如专利文献5那样,提出了通过减少氧化钛的含量从而透明性高、审美性优异的衣料用织物。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2009-228175号公报

专利文献2:国际公开第2011/086954号

专利文献3:日本特开2009-221620号公报

专利文献4:日本特开2011-16279号公报

专利文献5:日本特开2016-41859号公报



技术实现要素:

发明所要解决的课题

如上述那样,对于以往的丝网印刷,用于防止曝光和感光乳剂固化时的光晕的处理是必不可少的,但对于直接数字制版而言,光晕的影响少,因此没有含有氧化钛、丝网纱的色调这样的限制。其结果,通过将曝光时所使用的激光的透射性优异的、透明的原纱使用于丝网纱,可以大幅缩短感光乳剂的固化时间。通过感光乳剂的固化时间的缩短,可以将制版工序效率化,能够在短时间进行高精度的印刷。从该观点考虑,作为直接数字制版所使用的丝网纱用单丝,激光的透射性优异的透明的有光单丝(brightmonofilament)是适合的。

对于专利文献1、专利文献2记载的单丝,如上述那样含有氧化钛、在染色工序中将丝网纱染色成黄色。在该情况下,氧化钛、染料妨碍激光的透射,因此难以说适合于直接数字制版。在专利文献3中,除了氧化钛以外,还含有有机化合物系的颜料,但仍然从阻碍激光的透射这样的观点考虑,难以说适合于直接数字制版。关于专利文献4,黄色的染料也成为妨碍激光的透射的因素,除此以外通过染色加工时的收缩而丝网纱的强度和模量降低,丝网纱的尺寸稳定性和印刷精度降低。因此,在对丝网纱的色调没有限制的直接数字制版中,仍然难以说是适合的。

此外,专利文献5记载的衣料用复丝虽然为了改良透明性和审美性而减少氧化钛含量,但丝网纱与衣料用织物相比品质要求高,即使将专利文献5记载的技术应用于丝网纱用单丝,也不能耐受织造中与筘的摩擦阻力。即由于氧化钛等在纤维表面形成微小的凹凸的金属粒子的含量少,因此原纱与金属的摩擦系数变高,产生织造中的起毛、浮渣等印刷缺陷是不言而喻的。此外,相对于单丝,复丝的纤维直径的均匀性差,因此作为丝网纱用的原纱是不优选的。

在获得适合于直接数字制版的有光单丝方面,在向原纱赋予优异的透射性的同时,如何抑制织造中的起毛/浮渣缺陷可以认为是重要的。

因此,本发明的目的是提供适合于不经由正片且不需要染色工序的进行直接制版的直接数字制版,乳剂固化时间可以缩短的激光的透射性优异,并且织造中的高次通过性也优异的单丝。

用于解决课题的方法

本发明为了达到上述目的,具备下述(1)~(3)的任一构成。

(1)一种丝网纱用聚酯单丝,其照射了波长405nm的光时的透射率为30%以上,断裂强度为4.3~9.0cn/dtex,断裂伸长率为11.0~50.0%,10%模量为2.5~9.0cn/dtex。

(2)根据上述(1)所述的丝网纱用聚酯单丝,原纱与梨皮面金属间的动摩擦系数为0.100~0.170。

(3)一种直接数字制版用网眼织物,其中,上述(1)或(2)所述的聚酯单丝配置于经纱和纬纱之中的至少一者的至少一部分。

发明的效果

根据本发明,在曝光所使用的波长405nm中具有优异的透射性的本发明的单丝适合于直接数字制版,可以缩短乳剂固化时间,能够在短时间进行高精细的丝网印刷,并且能够抑制在织造时发生的起毛、浮渣等印刷缺陷。

附图说明

图1为用于对测定本发明的丝网纱用聚酯单丝的透射率时的试样制作方法进行说明的概略图。

图2为用于对测定本发明的丝网纱用聚酯单丝中的原纱与梨皮面金属间的动摩擦系数的方法进行说明的概略图。

图3为显示在本发明中使用的2工序法中的纺丝装置的一例的概略图。

图4为显示在本发明中使用的2工序法中的拉伸装置的一例的概略图。

图5为显示在本发明中使用的1工序法(直接纺丝拉伸法)中的制丝装置的一例的概略图。

具体实施方式

本发明的丝网纱用聚酯单丝为以聚对苯二甲酸乙二醇酯作为主要构成成分的聚酯单丝。这里,所谓“主要构成成分”,是指占全部构成成分中的60wt%以上的成分,所谓“以聚对苯二甲酸乙二醇酯作为主要构成成分”,表示相对于构成单丝的树脂成分而含有聚对苯二甲酸乙二醇酯60wt%以上。

本发明的丝网纱用聚酯单丝对以0.018g/cm2的密度沿一定方向并且均匀地卷缠于厚度2mm的透明丙烯酸板的单丝的照射波长405nm的光时的透射率为30%以上。

图1为用于对测定本发明的丝网纱用聚酯单丝中的透射率时的试样制作方法进行说明的概略图。

如图1所示那样,将厚度2mm的透明丙烯酸板1设置于排列卷绕评价装置2,使透明丙烯酸板1一边往复运动一边旋转。将经由解舒导引器3,通过轧辊4、张力器5、方向转换辊6和丝道限制导引器7进行了解舒移动的单丝y以0.018g/cm2的密度沿一定方向并且均匀地向旋转中的透明丙烯酸板1卷缠,制作板卷试样8。然后,在分光测色计中设置了板卷试样8后,测定乳剂固化所使用的激光的波长405nm下的板卷试样8的透射率t1。另一方面,即使是单独的透明丙烯酸板1,对于波长405nm也显示一定的吸取,因此同样地测定单独透明丙烯酸板1的405nm下的透射率(t0=10%),按照下述式(1),算出405nm下的丝网纱用聚酯单丝的透射率(t2)。

t2(%)=t1+(100-t0)(1)

本发明人等进行了深入研究,结果可知,在直接数字制版用途的丝网纱用聚酯单丝中,使对波长405nm的透射率为30%以上是重要的。通过使用透射率为30%以上的单丝,可以缩短照射了乳剂固化所需要的激光的情况下的乳剂固化时间,能够在短时间进行精度高的丝网印刷。在透射率低于30%的情况下,如果是短时间则乳剂固化变得不充分,有时不能以如设计那样的图案进行印刷。照射了波长405nm的光时的单丝的更优选的透射率为35%以上。透射率的上限没有特别限定,但从织造工序中的高次通过性的观点考虑,优选为80%以下,更优选为70%以下。

为了获得这样的相对于波长405nm的透射率高的单丝,优选使用例如抑制了聚酯所含有的氧化钛的含量的有光聚酯(brightpolyester)。通过其它方法,也能够获得透射率高的有光单丝,但优选将作为消光剂而一般已知的氧化钛的含量极小化,优选的氧化钛的含量为0.030wt%以下,更优选为0.027wt%以下。

本发明的丝网纱用聚酯单丝通过以对苯二甲酸作为主要酸成分,以乙二醇作为主要二醇成分的、90摩尔%以上由对苯二甲酸乙二醇酯的重复单元构成的聚对苯二甲酸乙二醇酯来形成。然而,只要不损害作为本发明的特征的相对于波长405nm的透射率,也可以以小于10摩尔%的比例包含其它能够形成酯键的共聚成分。此外,在不损害作为本发明的特征的透射率的范围内,可以将金属催化剂、无机粒子、润滑剂、抗氧化剂、阻燃剂、抗静电剂等根据需要添加于聚对苯二甲酸乙二醇酯。

从所得的单丝的强度和制丝稳定性考虑,本发明的丝网纱用聚酯单丝中的丝的特性粘度优选为0.60~0.90,更优选的范围为0.60~0.82。

关于本发明的丝网纱用聚酯单丝中的丝的横截面形态,单成分/芯鞘复合的形态都可以采用。然而,在芯鞘复合丝的情况下,具有激光在芯鞘的界面反射/散射的可能性,因此单丝优选为单成分丝。

本发明的丝网纱用聚酯单丝的断裂强度为4.3~9.0cn/dtex,断裂伸长率为11.0~50.0%。如果强度高,伸长率过低,则没有伸长裕量,制丝和织造中的工序通过性降低,经常发生断丝,因此为断裂强度9.0cn/dtex以下、且断裂伸长率11.0%以上,优选为断裂强度6.2cn/dtex以下、且断裂伸长率25.0%以上。此外,如果强度低,伸长率过高,则有时在制成丝网纱的情况下发生纱伸长,得不到优异的尺寸稳定性,印刷精度降低,因此设为断裂强度4.3cn/dtex以上,且断裂伸长率50.0%以下。

本发明的丝网纱用聚酯单丝的10%模量为2.5~9.0cn/dtex。如果10%模量过低则有时得不到拉纱稳定性,印刷精度降低。另一方面,在10%模量过高的情况下,有时纤维表面成为高取向,难以抑制织造时产生的起毛缺陷、浮渣缺陷。因此,10%模量为2.5~9.0cn/dtex,优选的10%模量为2.8~5.0cn/dtex。

本发明的丝网纱用聚酯单丝的单纤维纤度从丝网纱用途中的需求考虑优选为65.0dtex以下,从制丝性考虑优选为4.0dtex以上。更优选为8.0~62.0dtex。

本发明的丝网纱用聚酯单丝中的沸水收缩率优选为5.0~12.0%。在单丝的结晶化过剩进行的情况下,虽然沸水收缩率降低,但是由于过剩的结晶化的进行而有时丝泛白。在该情况下,具有损害作为本发明的特征的相对于波长405nm的透射率的可能性,因此沸水收缩率优选为5.0%以上。此外,通过使沸水收缩率为12.0%以内,从而可以获得热定形时的尺寸稳定性,因此沸水收缩率优选为12.0%以内。更优选沸水收缩率为6.0~10.0%。

本发明的丝网纱用聚酯单丝中的原纱与梨皮面金属间的动摩擦系数(以下,也称为原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数。)优选为0.100~0.170。所谓梨皮面金属,是指表面施与了微细的凹凸的金属,在本发明中测定使用了表面粗糙度为6s的梨皮面金属时的原纱与梨皮面金属之间的动摩擦系数。通过使原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数为0.170以下,从而可以抑制织造中由与筘的摩擦阻力引起的丝表面的削刮,可以抑制由削刮片上的起毛缺陷、粉状的浮渣缺陷引起的印刷缺陷,使丝网纱的印刷精度提高。例如,对于将发挥作为润滑剂的功能的氧化钛等无机粒子的含量极小化了的有光单丝,抑制原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数,使织造中的工序通过性提高是重要的,原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数优选为0.170以下。另一方面,通过使原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数为0.100以上,从而可以抑制由制丝和织造工序中的张力不足引起的工序通过性的降低,因此原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数优选为0.100以上。更优选的原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数为0.130以上。

此外,本发明的丝网纱用聚酯单丝中的拉伸丝的油分附着量优选为0.10~0.70wt%。通过使油分附着量为0.10wt%以上,从而可以抑制原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数的上升,并且抑制通过油膜的形成不足而产生的起毛缺陷、浮渣缺陷。另一方面,通过使油分附着量为0.70wt%以下,从而能够抑制织造工序中与筘的摩擦引起的油分的脱落,抑制浮渣缺陷。因此,优选的油分附着量为0.10~0.70wt%,更优选为0.10~0.50wt%。

接下来,对本发明的丝网纱用聚酯单丝的制造方法进行说明。本发明的聚酯单丝的纺丝方法没有特别限定,可以按照公知的技术。例如,将聚对苯二甲酸乙二醇酯熔融挤出,在规定的纺丝组件内将聚对苯二甲酸乙二醇酯进行了过滤后,使从喷丝头排出的丝条通过冷却风进行固化,通过给油辊使油剂附着后,经由导丝辊进行牵引,获得未拉伸丝。可以为该未拉伸丝暂时卷绕后,利用拉伸机进行拉伸的2工序法,也可以为将未拉伸丝不暂时卷绕,接着进行拉伸的1工序法(直接纺丝拉伸法)。以纤维表面的取向抑制作为目的,可以在从喷丝头排出后,从主动加热了的保温筒中通过。

在本发明的丝网纱用聚酯单丝中赋予的油剂中,作为在乳液中将水分除外的油成分浓度,从高次通过性的观点考虑,优选含有脂肪酸烷基酯系的平滑剂45~65wt%,更优选为50~60wt%。例如,对于将发挥作为润滑剂的功能的氧化钛等无机粒子的含量极小化了的有光聚酯单丝,与一般的丝网纱用聚酯单丝相比,在纤维表面难以形成微小的凹凸,因此原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数上升,仅通过添加脂肪酸烷基酯系的平滑剂,难以抑制通过织造中与筘的摩擦阻力而产生的起毛缺陷、浮渣缺陷。

因此,作为在乳液中将水分除外的油成分浓度,使作为平滑剂的有机硅改性物含有6~8wt%,从而能够抑制原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数。通过使有机硅改性物含有6wt%以上,从而在有光聚酯单丝中,能够抑制原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数直到能够耐受织造中与筘的摩擦阻力为止。另一方面,在有机硅改性物的含量超过8wt%后,原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数发生饱和,有时得不到更好的原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数的抑制效果。通过使有机硅改性物的含量为8wt%以下,从而可以抑制由表面张力的降低引起的给油辊上的油膜的不稳定化和油剂的均匀附着性的降低,可以防止起毛/浮渣缺陷。因此,在有光聚酯单丝中,在乳液中含有的有机硅改性物的含量,作为将水分除外的油成分浓度,优选为6~8wt%,更优选为7~8wt%。

在施与到本发明的聚酯单丝的油剂中,在不损害平滑性的范围内,可以添加烷基磺酸盐等抗静电剂、烷基磷酸盐等极压剂、油膜增强剂、乳化剂、ph调节剂、防腐剂等。

从油剂的飞散和给油辊上的油膜的稳定性的观点考虑,施与到本发明的聚酯单丝的油剂的乳液浓度优选为2~12wt%,更优选为2~10wt%。

本发明的聚酯单丝的纺丝速度,即为了获得未拉伸丝而经由的导丝辊的速度优选为500~1300m/分钟。通过使导丝辊的速度为500m/分钟以上,可以将丝的移动性稳定化,通过使导丝辊的速度为1300m/分钟以内,能够促进在拉伸前产生的纤维表面取向、并且抑制其结果产生的起毛/浮渣缺陷。更优选的纺丝速度为700~1200m/分钟。

本发明的聚酯单丝的拉伸方法没有特别限定,可以按照公知的技术,例如,在第1热轧辊与第2热轧辊间进行了1段加热拉伸后,经过冷导丝辊进行卷绕,获得拉伸丝。此外,也可以不采用1段加热拉伸,而是采用在第1热轧辊与第2热轧辊间进行第1段的加热拉伸,在第2热轧辊与第3热轧辊间进行第2段的加热拉伸的2段加热拉伸的方法。

本发明的聚酯单丝的拉伸的温度在1段加热拉伸的情况下,优选使第1热轧辊的温度为芯成分的聚酯的玻璃化转变温度+10℃~玻璃化转变温度+30℃,使第2热轧辊的温度为130℃~200℃的范围。通过使第2热轧辊的温度为130℃以上,从而控制纤维取向,促进纤维的结晶化,从而可以使丝高强度化。另一方面,通过为200℃以下,从而不仅制丝性变得良好,而且能够抑制由促进过剩的结晶化引起的丝的泛白。更优选的第2热轧辊的温度为130℃~150℃。

为了以作为目标的高强度获得高模量的丝,本发明的聚酯单丝的拉伸倍率优选总计为3.0倍以上。此外,为了抑制制丝工序和织造工序中的工序通过性的降低,需要残留丝的伸长裕量,抑制织造中的起毛/浮渣缺陷,因此优选总计为6.0倍以下。更优选的总拉伸倍率为3.5~5.0倍。此外,在将本发明的丝网纱用聚酯单丝进行拉伸的情况下,既可以在最终热轧辊与冷导丝辊之间以相同速度进行卷绕,也可以以非晶部分的取向抑制作为目的,实施在两辊间设置速度差的松弛处理。

使用本发明的聚酯单丝而制作的网眼织物可以适合用于直接数字制版。本发明的聚酯单丝优选配置于网眼织物的经纱和纬纱之中的至少一者的至少一部分,更优选网眼织物的经纱和纬纱之中的至少一者通过本发明的聚酯单丝而形成,特别优选经纱和纬纱都通过本发明的聚酯单丝而形成。

实施例

接下来,通过实施例详细地说明本发明的丝网纱用聚酯单丝。实施例中的评价按照以下方法。

(1)单丝和网眼织物的透射率

如图1所示那样,将厚度2mm的透明丙烯酸板1(株式会社ミスミグループ本社制:型号acsh系列)设置于英光产业株式会社制的排列卷绕评价装置2。将使透明丙烯酸板1一边往复运动一边以550rpm旋转,经由解舒导引器3而通过轧辊4、张力器5、方向转换辊6和丝道限制导引器7施与10g的张力并进行了移动的单丝y以0.018g/cm2的密度沿一定方向并且均匀地向透明丙烯酸板1进行4次往复(8层)卷缠,获得了板卷试样8。另外,将丝卷缠于进行了往复运动的透明丙烯酸板1时的往复次数根据丝的纤度(纤维直径)确定,在32dtex(54μm)的情况下设为4次往复(8层)。在将纤度(纤维直径)不同的丝进行卷缠的情况下,以卷缠的样品的密度成为同等的方式调整往复次数(层数),例如,在8dtex(27μm)的情况下为8次往复(16层),在20dtex(43μm)的情况下为5次往复(10层),在6dtex(24μm)的情况下为9次往复(18层)。

然后,在コニカミノルタ株式会社制的分光测色计(型号spectrophotometercm-3700d)设置了单丝的板卷试样8后,测定了作为乳剂固化所使用的激光的波长的405nm下的板卷试样8的透射率t1。另一方面,即使是单独的透明丙烯酸板1,对于波长405nm也显示一定的吸取,因此同样地对单独的透明丙烯酸板1也测定了405nm下的透射率(t0=10%)。使用所得的t0、t1,按照下述式(1),算出405nm下的单独单丝的透射率(t2)。

t2=t1+(100-t0)(1)

另一方面,关于网眼织物的透射率,不使用透明丙烯酸板而将网眼织物1片与上述同样地设置于分光测色计后,测定了波长405nm下的透射率t3。

另外,分光测色计的透射率测定在测定模式:透射模式,几何条件:di=0°,de=0°,正反射光处理:sci,测定直径:lav(25.4mm),uv条件:100%full下进行。

(2)特性粘度(iv)

按照下述式(2),算出聚酯单丝中的丝的特性粘度(iv)。

另外,式(2)中的相对粘度ηr在25℃的温度的纯度98%以上的邻氯苯酚(以下,简写为ocp。)10ml中溶解试样0.8g,在25℃的温度下使用奥斯特瓦尔德粘度计,通过下式(3)而求出。

特性粘度(iv)=0.0242ηr+0.2634(2)

ηr=η/η0=(t×d)/(t0×d0)(3)

式(3)中,

η:试样溶液的粘度

η0:ocp的粘度

t:溶液的落下时间(秒)

d:溶液的密度(g/cm3)

t0:ocp的落下时间(秒)

d0:ocp的密度(g/cm3)。

(3)玻璃化转变温度(tg)

取所使用的聚酯的粉末10mg,使用差示扫描量热计(パーキンエルマー社:dsc-4型),以16℃/分钟升温,同时将伴随在升温过程中表现的玻璃化转变的峰用パーキンエルマー社的数据处理系统进行处理,求出玻璃化转变温度tg(℃)。

(4)强度、伸长率、10%模量

使用オリエンテックス社制テンシロン拉伸试验机,测定以初始试样长20cm、拉伸速度2cm/分钟断裂时的强度、伸长率和10%伸长时的模量,分别测定了3次,将所得的值的平均值设为强度(cn/dtex)、伸长率(%)和10%模量(cn/dtex)。

(5)单纤维纤度

绞取单丝500m,将对绞纱的质量乘以20而得的值设为纤度。

(6)沸水收缩率

使用框周100cm的测长机绞取单丝,制作出匝数为10次的小绞纱。向所得的小绞纱施与一定荷重,测定了初始绞纱长度l0(mm)。除去重物,在100℃的热水中浸渍15分钟,干燥了30分钟以上后,施与一定荷重而测定收缩后的绞纱长度l1(mm),按照下述式(4)算出沸水收缩率(%)。

沸水收缩率=(l0-l1)/l0×100(4)

另外,在测定初始绞纱长度和收缩后的绞纱长度时施与的荷重(g)以丝的总纤度t(dtex)为基础,按照下述式(5)设定。

荷重=t×0.9×(1/30)×20(5)

(7)原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数

利用走纱法使丝与直径d为35mm的梨皮面金属制固定销(表面粗糙度:6s(hrms))以接触角θ=180°接触,以丝速55m/分钟使其解舒移动。即,如图2所示那样,将从卷装(未图示)通过解舒导引器(未图示)而被解舒的单丝y利用平衡器9施加了荷重n1(=10g)后,经过方向转换导引器10而通过梨皮面金属制固定销11,经过了方向转换导引器12后,经由张力计13用牵引辊14牵引,用张力计13测定此时的张力n2(g),按照下述式(6)算出。

原纱-梨皮面金属间的动摩擦系数=1/π×loge(n2/n1)(6)

(8)乌斯特不均度u%(n)

使用ツエルベガー社制乌斯特试验机ut-4cx,不使用捻线机而在下述测定条件下获得纤度变动图(diagrammass),同时以正常模式测定了平均偏差率(u%)。

喂纱速度:200m/分钟

测定丝长:200m

圆盘张力强度:10%

规模:-10%~10%

(9)丝网纱品质

经纱、纬纱都使用本发明的各实施例和各比较例的聚酯单丝,通过スルーザ型织机使织机的转速为200转/分钟而织造出宽度2.2m、长度300m的丝网纱。

使所得的丝网纱以速度2m/分钟移动,熟练的检查技术者通过目视进行验卷,遵循丝网纱的验卷规定将起毛/浮渣的评价以下述4个等级进行综合评价。合格水平为a和b。

a:起毛/浮渣的缺陷数为每30m长度0~1个

b:起毛/浮渣的缺陷数为每30m长度2~5个

c:起毛/浮渣的缺陷数为每30m长度6~9个

d:起毛/浮渣的缺陷数为每30m长度10个以上

(10)印刷精度

使用丝网纱,通过直接数字制版进行了印刷评价。即,向(9)中获得的丝网纱涂布感光乳剂后,照射405nm的激光40秒,以50μm间隔形成50μm的线图案。然后,观察由印刷1000张时的线精度和尺寸稳定性引起的印刷图案的变形,通过以下述4个等级进行综合评价。合格水平为a、b和c。

a:线精度和尺寸稳定性极其良好

b:线精度极其良好,尺寸稳定性良好

或者,线精度良好,尺寸稳定性极其良好

c:线精度和尺寸稳定性良好

d:线精度良好,但尺寸稳定性不良

或者,在线边界具有凸凹,但尺寸稳定性良好

(实施例1)

将通过常规方法进行了聚合和片料化的、氧化钛含量0.025wt%的聚对苯二甲酸乙二醇酯(玻璃化转变温度80℃),使用挤出机(加压熔化器)在287℃的温度下熔融后,使用泵计量,使其流入到公知的单成分口模。聚合物的配管通过时间为30分钟,向口模施加的压力为10mpa。然后,将从口模排出的丝条,使用具备图3所示那样的设备的防止装置进行纺丝。即,将从喷丝头15排出的聚酯单丝通过丝条冷却送风装置16给予20m/分钟的冷却风进行冷却,通过给油辊17施与了乳液浓度4wt%的油剂后,以900m/分钟的速度向非加热的导丝辊18牵引,获得了未拉伸丝卷装(package)19。在施与未拉伸丝的油剂中,含有作为平滑剂的脂肪酸烷基酯54wt%、有机硅改性物7wt%,其它含有作为极压剂的烷基磷酸酯、作为抗静电剂的烷基磺酸盐、作为乳化剂的酯非离子和醚非离子。

然后,使用未拉伸丝卷装19,使用具备图4所示那样的设备的拉伸装置进行拉伸。即,经过供给辊20,以174m/分钟的速度拉绕于被加热到91℃的温度的第1热轧辊21,以710m/分钟的速度拉绕于被加热到130℃的温度的第2热轧辊22,以拉伸倍率4.1倍进行了拉伸和热定形。进一步,以710m/分钟的速度拉绕于冷导丝辊23后,控制纺锤转速进行卷绕,获得了31.8dtex(纤维直径54μm)的聚酯单丝的拉伸丝卷装24。

所得的聚酯单丝的断裂强度为4.7cn/dtex,断裂伸长率为44.5%,10%模量为3.0cn/dtex,氧化钛量为0.025wt%,其它物性如表1所述。将所得的31.8dtex(54μm)的聚酯单丝4次往复(8层)卷缠于透明丙烯酸板,照射波长405nm的光时的透射率为39%。

将所得的聚酯单丝以目数#120织造时的由起毛/浮渣缺陷引起的丝网纱品质评价结果、和照射了405nm的激光40秒时的由线精度/尺寸稳定性引起的印刷评价结果如表1所述。作为丝网纱品质,起毛/浮渣缺陷为每30m长度为0~1个,是极其良好的。另外,向网眼织物照射了波长405nm的光时的透射率为82%。作为印刷评价结果,线精度极其良好,关于尺寸稳定性也获得良好的结果,总体上获得了优异的印刷精度。

(实施例2)

将氧化钛含量变更为0.001wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.0dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的氧化钛量为0.001wt%,其它物性如表1所述。通过氧化钛含量的降低,与实施例1相比,照射了波长405nm的光时的透射率高达46%。另一方面,通过氧化钛含量的降低而抑制纤维表面微小的凹凸的形成,因此成为原纱-梨皮面金属间动摩擦系数与实施例1相比稍微变高的结果,但作为丝网纱品质,起毛/浮渣缺陷与实施例1同等,为极其良好的结果。另外,向网眼织物照射了波长405nm的光时的透射率为86%。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性也与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

(比较例1)

通过将氧化钛含量变更为0.500wt%,从而使照射了波长405nm的光时的透射率为18%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.5dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的氧化钛量为0.500wt%,其它物性如表1所述。通过氧化钛含量的增加,从而与实施例1相比,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数变低,但照射了波长405nm的光时的透射率为18%,大幅降低了。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。另一方面,向网眼织物照射了波长405nm的光时的透射率为68%,作为印刷评价结果,成为乳剂固化所需要的时间不足,因此在线边界产生凸凹,从线精度的观点考虑,与实施例1相比印刷精度大幅变差的结果。

(实施例3)

变更了特性粘度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.4dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的特性粘度为0.77,断裂强度为5.5cn/dtex,断裂伸长率为32.4%,10%模量为3.9cn/dtex。其它物性如表1所示那样,与实施例1相比高iv化了,从而在纺丝/拉伸时施与丝的应力增加,获得了高强度/低伸长率/高模量的丝。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,线精度也极其良好,此外成为高强度/低伸长率,从而与实施例1相比尺寸稳定性也提高,印刷精度极其良好。

以上,将实施例1~3和比较例1的结果示于表1中。

[表1]

表1

(实施例4)

变更了特性粘度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了31.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的特性粘度为0.92,断裂强度为6.3cn/dtex,断裂伸长率为21.3%,10%模量为5.1cn/dtex。其它物性如表2所述那样,与实施例3同样,与实施例1相比高iv化了,从而获得了高强度/低伸长率/高模量的丝。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,成为通过特性粘度上升,喷丝头的剪切应力增加从而乌斯特不均度u%(n)对比实施例1稍微恶化,纤维直径均匀性差的结果,从而线精度如果与实施例1相比则稍微差。另一方面,成为通过成为高强度/低伸长率,从而关于尺寸稳定性与实施例1相比提高,总体上印刷精度与实施例1同等且优异的结果。

(比较例2)

变更了特性粘度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了33.0dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的特性粘度为0.55,断裂强度为4.2cn/dtex,断裂伸长率为52.4%,10%模量为2.3cn/dtex。其它物性如表2那样,与实施例1相比低iv化了,从而获得了低强度/高伸长率/低模量的丝。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,与实施例1相比变为低模量从而拉纱稳定性降低,线精度与实施例1相比降低了。关于尺寸稳定性,结果为通过变为低强度/高伸长率,从而发生了纱伸长因此大幅降低,与实施例1相比印刷精度大幅变差。

(实施例5)

变更了纺丝速度(纺丝导丝辊的速度),除此以外,与实施例1同样地操作而获得了33.0dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的断裂强度为6.0cn/dtex,断裂伸长率为26.5%,10%模量为4.7cn/dtex,其它物性如表2那样。通过为高纺丝速度从而纤维表面的取向变大,与实施例1相比织造工序中的起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,线精度极其良好,此外变为高强度/低伸长率,从而与实施例1相比尺寸稳定性也提高,印刷精度极其良好。

(实施例6)

变更了油剂中的脂肪酸烷基酯的含量,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.7dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表2那样,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数为0.190,成为与实施例1相比摩擦系数高的结果。与实施例1相比高摩擦化了,从而在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性都与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

以上,将实施例4~6和比较例2的结果示于表2中。

[表2]

表2

(实施例7)

将油剂中的有机硅改性物的含量变更为2wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表3那样,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数为0.203,成为与实施例1相比摩擦系数高的结果。通过与实施例1相比高摩擦化了,从而在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,部分地发生起毛,产生印刷缺陷,因此线精度如果与实施例1相比则稍微差。尺寸稳定性与实施例1同样地良好,综合的印刷精度如果与实施例1相比则稍微差,但获得了大致优异的印刷精度。

(实施例8)

将油剂中的有机硅改性物的含量变更为5wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了33.0dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表3那样,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数为0.184,成为与实施例1相比摩擦系数高的结果。通过与实施例1相比高摩擦化了,从而在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性都与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

(实施例9)

将油剂中的有机硅改性物的含量变更为9wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了33.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表3那样,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数为0.160,获得了与实施例1同等的摩擦系数,但在制丝工序中给油辊上的油膜发生了开裂。其结果,可以认为油分对丝的附着不均发生了,在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性都与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

(实施例10)

将拉伸丝的油分附着量变更为0.35wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.9dtex的聚酯单丝。所得的聚酯单丝的物性如表3那样。作为丝网纱品质,起毛/浮渣缺陷与实施例1同等,为极其良好的结果。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性也与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

以上,将实施例7~10的结果示于表3中。

[表3]

表3

(实施例11)

将拉伸丝的油分附着量变更为0.07wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了33.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表4那样,原纱-梨皮面金属间动摩擦系数为0.191,成为与实施例1相比摩擦系数高的结果。通过与实施例1相比高摩擦化了,从而在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差,但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,也部分地发生起毛,发生印刷缺陷,因此线精度与实施例1相比稍微差。尺寸稳定性与实施例1同样地良好,综合的印刷精度如果与实施例1相比则稍微差,但获得了大致优异的印刷精度。

(实施例12)

将拉伸丝的油分附着量变更为0.75wt%,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表4那样,通过与实施例1相比使拉伸丝油分附着量增加,从而在织造工序中油分脱落而产生浮渣缺陷,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,浮渣也部分地混入到织物,产生了印刷缺陷,因此线精度与实施例1相比稍微差。尺寸稳定性与实施例1同样地良好,综合的印刷精度如果与实施例1相比则稍微差,但获得了大致优异的印刷精度。

(实施例13)

在拉伸工序中,变更了第1热轧辊的温度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了32.1dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性如表4那样。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,成为由于拉伸的预热不足而乌斯特不均度u%(n)对比实施例1稍微恶化,纤维直径均匀性差的结果,从而线精度如果与实施例1相比则稍微差。关于尺寸稳定性,为与实施例1同样地良好的结果,综合的印刷精度如果与实施例1相比则稍微差,但获得了大致优异的印刷精度。

(实施例14)

在拉伸工序中,变更第1热轧辊的速度,将拉伸倍率变更为4.7倍,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了31.8dtex的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的断裂强度为5.5cn/dtex,断裂伸长率为30.0%,10%模量为4.3cn/dtex,其它物性如表4那样。与实施例1相比,通过为高拉伸倍率从而纤维表面取向变大,在织造工序中起毛缺陷/浮渣缺陷稍微增加了。其结果,作为丝网纱品质,与实施例1相比稍微差但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,线精度和尺寸稳定性与实施例1同等,获得了优异的印刷精度。

以上,将实施例11~14的结果示于表4中。

[表4]

表4

(实施例15)

通过第1热轧辊速度的变更而将拉伸倍率变更为4.3倍,通过排出量变更而变更了目标纤度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了20.0dtex(纤维直径43μm)的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的断裂强度为5.6cn/dtex,断裂伸长率为32.5%,10%模量为4.1cn/dtex,其它物性如表5那样。以成为与将32dtex(54μm)进行了4次往复(8层)卷缠的板卷试样同等的密度的方式,将20.0dtex(43μm)的聚酯单丝5次往复(10层)卷缠于透明丙烯酸板,照射了波长405nm的光时的透射率为37%。

为了使丝网纱的强力与实施例1同等,将所得的聚酯单丝以目数#220进行织造,进行了纱品质和印刷精度的评价。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,线精度也极其良好,此外与实施例1相比成为高强度/高模量,从而尺寸稳定性也提高,印刷精度极其良好。

(实施例16)

通过第1热轧辊速度的变更而将拉伸倍率变更为4.3倍,通过排出量变更而变更了目标纤度,除此以外,与实施例1同样地操作而获得了8.0dtex(纤维直径27μm)的聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的断裂强度为5.4cn/dtex,断裂伸长率为37.0%,10%模量为3.8cn/dtex,其它物性如表5那样。以成为与将32dtex(54μm)进行了4次往复(8层)卷缠的板卷试样同等的密度的方式,将8.0dtex(27μm)的聚酯单丝8次往复(16层)卷缠于透明丙烯酸板,照射了波长405nm的光时的透射率为38%。

为了使丝网纱的强力与实施例1同等,将所得的聚酯单丝以目数#380进行织造,进行了纱品质和印刷精度的评价。作为丝网纱品质,与实施例1同样地为极其良好的结果。作为印刷评价结果,线精度也极其良好,此外与实施例1相比成为高强度/高模量,从而尺寸稳定性也提高,印刷精度极其良好。

以上,将实施例15~16的结果示于表5中。

[表5]

表5

(实施例17)

使用具备图5所示那样的设备的制丝装置,通过1工序法(直接纺丝拉伸法),制成芯鞘复合聚酯单丝。即,将氧化钛含量为0.025wt%、特性粘度为1.00的聚对苯二甲酸乙二醇酯(玻璃化转变温度80℃)作为高粘度聚合物,将氧化钛含量为0.025wt%、特性粘度为0.51的聚对苯二甲酸乙二醇酯(玻璃化转变温度80℃)作为低粘度聚合物,通过常规方法进行聚合而片料化。使用所得的2种聚对苯二甲酸乙二醇酯,利用挤出机在298℃的温度下熔融后,在聚合物温度295℃下进行泵计量,以80:20的芯鞘比率将高粘度聚合物配置于芯成分,将低粘度聚合物配置于鞘成分的方式,流入到公知的复合口模25。向口模施加的压力以芯成分计为18mpa,芯成分聚合物的配管通过时间为10分钟。然后,将从复合口模25排出的聚酯单丝通过380℃的保温筒26而积极地加热保温,然后,通过丝条冷却送风装置27以风速10m/分钟给予冷却风进行冷却,通过给油辊28而施与了乳液浓度10wt%的油剂后,以500m/分钟的速度牵引于非加热的纺丝导丝辊29,不暂时卷绕而以505m/分钟的速度拉绕于加热到91℃的温度的第1热轧辊30,以2092m/分钟的速度拉绕于加热到91℃的温度的第2热轧辊31,以2929m/分钟的速度拉绕于加热到200℃的温度的第3热轧辊32,以拉伸倍率5.8倍进行了2段拉伸、热定形。进一步,以2929m/分钟的速度拉绕于冷导丝辊33、34后,通过丝条卷绕装置35以卷绕张力成为0.3cn/dtex的方式控制纺锤转速进行卷绕,获得了6.0dtex(纤维直径24μm)的芯鞘复合聚酯单丝的拉伸丝卷装36。施与到聚酯单丝的油剂含有作为平滑剂的脂肪酸烷基酯54wt%、有机硅改性物7wt%,此外,使其含有作为极压剂的烷基磷酸酯、作为抗静电剂的烷基磺酸盐、作为乳化剂的酯非离子和醚非离子。

所得的聚酯单丝的断裂强度为8.5cn/dtex,断裂伸长率为13.7%,10%模量为8.1cn/dtex,氧化钛量为0.025wt%,特性粘度为0.81,其它物性如表6那样。以成为与将32dtex(54μm)进行了4次往复(8层)卷缠的板卷试样同等的密度的方式,将6.0dtex(24μm)的聚酯单丝9次往复(18层)卷缠于透明丙烯酸板,照射了波长405nm的光时的透射率为31%,使丝的横截面形态为芯鞘复合,从而可以认为在芯鞘的界面波长405nm的光线进行了若干反射/散射,透射率如果与实施例1相比则稍微低。

将所得的聚酯单丝以目数#420进行织造时的由起毛/浮渣缺陷引起的丝网纱品质评价结果、和由线精度/尺寸稳定性引起的印刷评价结果如表6那样。作为丝网纱品质,虽然鞘成分配置了低粘度聚合物,但通过高模量化从而起毛/浮渣缺陷为每30m长度为2~5个,与实施例1相比稍微差但在实际的使用中没有问题。作为印刷评价结果,虽然丝的透射率与实施例1相比稍微降低,但是不是对线精度造成影响的水平,此外拉纱稳定性提高了,除此以外获得了与实施例1同样地极其良好的线精度。关于尺寸稳定性,通过高强度/低伸长率化,从而获得极其优异的尺寸稳定性,综合上获得了与实施例1相比优异的印刷精度。

(比较例3)

与实施例17同样地,通过1工序法(直接纺丝拉伸法),制出芯鞘复合聚酯单丝。此时,将纺丝导丝辊的速度变更为475m/分钟,将第1热轧辊的速度变更为480m/分钟,将拉伸倍率变更为6.2倍。除此以外,将第3热轧辊的温度变更为220℃,使其它制造条件与实施例17同样,获得了6.0dtex(纤维直径24μm)的芯鞘复合聚酯单丝。

所得的聚酯单丝的物性的断裂强度为9.2cn/dtex,断裂伸长率为10.2%,10%模量为9.1cn/dtex,沸水收缩率为4.8%,氧化钛量为0.025wt%,其它物性如表6那样。以成为与将32dtex(54μm)进行了4次往复(8层)卷缠的板卷试样同等的密度的方式,将6.0dtex(24μm)的聚酯单丝9次往复(18层)卷缠于透明丙烯酸板,照射了波长405nm的光时的透射率为26%,除了由芯鞘复合截面化引起的405nm的光线的反射/散射以外,通过过剩的结晶化的进行而丝若干泛白,其结果,成为透射率与实施例1相比差的结果。

将所得的聚酯单丝以目数#420进行织造时的由起毛/浮渣缺陷引起的丝网纱品质评价结果、和由线精度/尺寸稳定性引起的印刷评价结果如表6那样。在织造工序中,通过低伸长率化而纱的伸长裕量减少了,从而断丝增加了。作为丝网纱品质,与实施例17相比,也进一步高拉伸倍率/高模量化了,从而起毛/浮渣缺陷为每30m长度6~9个,成为与实施例1相比大幅变差的结果。作为印刷评价结果,丝的透射率与实施例1相比降低了,结果,虽然不像比较例1那样,但乳剂固化稍微变得不充分,在线边界产生了凸凹,因此从线精度的观点考虑成为远不及实施例1的印刷精度。

以上,将实施例17、比较例3的结果示于表6中。

[表6]

表6

详细地并且参照特定的实施方式说明了本发明,但在不超出本发明的精神和范围内可以加入各种变更、修正对于本领域技术人员而言是显而易见的。本申请基于2018年9月27日申请的日本专利申请(特愿2018-182614),其内容作为参照而被引入到本文中。

符号的说明

y:单丝

d:梨皮面金属制辊直径

1:透明丙烯酸板

2:排列卷绕评价装置

3:解舒导引器

4:轧辊

5:张力器

6:方向转换辊

7:丝道限制导引器

8:板卷试样

9:平衡器

10:方向转换导引器

11:梨皮面金属制固定销

12:方向转换导引器

13:张力计

14:牵引辊

15:喷丝头

16:丝条冷却送风装置

17:给油辊

18:导丝辊

19:未拉伸丝卷装

20:供给辊

21:第1热轧辊

22:第2热轧辊

23:冷导丝辊

24:拉伸丝卷装

25:复合口模

26:保温筒

27:丝条冷却送风装置

28:给油辊

29:纺丝导丝辊

30:第1热轧辊

31:第2热轧辊

32:第3热轧辊

33:冷导丝辊

34:冷导丝辊

35:丝条卷绕装置

36:拉伸丝卷装。

再多了解一些
当前第1页1 2 3 
网友询问留言 已有0条留言
  • 还没有人留言评论。精彩留言会获得点赞!
1

威尼斯人棋牌|威尼斯欢乐娱人城

XML 地图 | Sitemap 地图